CVC轧辊轴向锁紧装置所承受的轴向力为 0～20t，轴向力与轧制力无明显关系。在轧辊辗缝打开（无预应力），轧辗旋转状态下移动轧辊的轴向力通常也是为0～20t，个别情况下略高一些。在轧辊圆周速度与轧辊移动速度之比恒定的情况下，轧辊轴向移动速度的提高，并不增加轴向移动的推力。当轧机内有带钢时，轴向移动CVC轧辗所需的轴向力明显上升，在1500t 轧制力下轴向移动推力达 45t。在轧辊承受预压紧力的情况下，移动 CVC 轧辗的轴向力约为轧钢状态下的两倍。在1500t 预压力下，当轧辗轴向移动速度与轧辊圆周速度之比为1∶2 000 时，轴向力约为 85t;当轧辊轴向移动速度与轧辗圆周速度之比为1∶1000时，轴向力约为110t。根据上述实验结果，在轧辗承受预压力的情况下，移动轧辊的轴向推力超出了轴承的承受能力，故不允许在预压状态下轴向移动轧辊，只能在辊缝打开或轧机内有带钢时才可以轴向移动CVC轧辊。

    3.CVC辊型对工作辊磨损的影响

    CVC辊型工作辗的磨损情况和一般轧辊没有什么区别，磨损曲线基本相同，中间磨损基本是均匀的，两边的局部磨损较严重，这是因同一宽度的带钢边缘部分温度低、形状粗糙以及横向位移变形造成的。CVC 轧辊的直径差导致线速度差。 速度差与带钢的前滑值、后滑值相比是微不足道的。在变形区内，仅黏着区部分轧件与轧辗速度相同，入 口处的后滑速度差达 40%～50%，前滑值如 F4（宝钢热轧厂）也达 1%，因此，CVC轧辊直径差所引起的速度差不会导致轧辊的不均匀磨损。

    4.轧辊磨损对板形及带钢边部表面粗糙度的影响

对带钢凸度的调节，要求轴向移动工作辊，但这样的移动，可能导致带钢表面与轧辊表面接触区域的位移产生变化。一部分原来没有接触带钢表面的辊身被推入轧制带与带钢边部表面接触。实验结果表明，这并未对带钢表面质量带来不利影响，没有引起带钢边缘粗糙、氧化铁皮增加等缺陷。实验方法是;在窄带轧制后期，F4CVC 轧辊已出现边部磨损的情况下，只更换 F5～F7工作辊，再轧制宽带钢。

     5.热凸度及磨损对CVC辊型的影响

轧辊的热凸度取决于辊身中心与边缘的温度梯度，该温度梯度与工作辊的冷却、水量分布、轧制计划、轧制节奏、轧件与轧辊的接触时间和车轧制温度等因素有关。 在实际生产中累积接触长度达到150m 以后，轧，辊的温度分布即基本稳定 （指热轧.）。轧辗的磨损与轧件的接触长度、接触面的热负荷及变形区的几何形状有关。由实验得知，热凸度对辗型的影响比磨损要大，但轧制后，CVC轧辗依然保留其基本形状。

6.CVC轧辊串动对带钢凸度的影响

带钢的横断面凸度不仅与本架轧机的轧辊孔型有关，与进入本架前带钢本身的凸度调节也有关系。因此，对板形不仅可通过本架轧机进行凸度调节，而且可以对来坯进行预控。

7.CVC轧机的设备结构问题

原设计CVC轧辊的轴向移动机构是在每个工作辊的工作侧机架上设一个液压缸，可移动工作辊平衡缸的缸体。两端轴承箱的两侧各有一个液压缸，各自转动一个连接销轴，使平衡缸体与轴承箱相互，连接锁定。这样工作辊轴向移动时。通过轧辊本身将两端轴承箱及 四个液压平衡缸连接成一个整体，同步移动，相对位置保持不变。轧辗作轴向移动时，轧机与人字齿轮座之间的连接有主接轴，主接轴靠人字齿轮座一端设有弹簧，使主接轴推向轧机侧，保证与轧辊连接良好，齿轮座侧留有 200mm 给主接轴作轴向移动的余地。但该设计机构在F4（宝钢热轧厂）轧机上使用时发现如下问题∶①因轴承与轧辊的装配间隙影响，难以保证传动侧锁定连接销的对准，使换辊操作产生困难;②液压平衡缸与机架间相对滑动有一定间隙，这些间隙在轧钢时渗入带有铁皮的冷却水，易产生局部磨损，造成工作辊与机架牌坊间侧向间隙过大，影响轧制稳定性;③轧机故障时，特别是断辗时，由于轧辊两端都有锁定连接，极易损坏其中一端的连接机构。

为此，改进后的设计为∶工作辗液压平衡缸位置固定不移动，轴向移动液压缸仅仅拖动工作辊及轴承箱，且传动侧轴承箱为自由端无锁定连接。但由于平衡液压缸与工作辗轴承不同步移动，当工作辊轴向移动时，对工作辊的平衡缸缸体产生偏心力，形成力偶。为克服这种倾翻力偶，设计了两端带齿轮的轴， 当平衡缸受力矩作用而偏转时，对该轴形成扭矩，此扭矩由该轴本身的弹性变形来承受。